·140· 福 建 建 筑 2023 年
ABAQUS 建立變截面超寬連續(xù)鋼箱多尺度模型,運(yùn)用
界面連接約束實(shí)現(xiàn)梁單元與實(shí)體單元的耦合,在實(shí)現(xiàn)
考慮截面空間效應(yīng)以及局部應(yīng)力分布的同時,簡化建
模以及結(jié)果提取過程。 本文的研究,對于變截面超寬
連續(xù)鋼箱梁理解空間受力特性、提高設(shè)計(jì)精度、確保
結(jié)構(gòu)安全,具有積極的意義。
1 工程背景
本項(xiàng)目依托的紹興城際鐵路二期工程金柯橋大道
站原設(shè)計(jì)線路,為雙線鐵路運(yùn)營區(qū)。 因?qū)嶋H需求,將增
設(shè)車站,需要將雙線布設(shè)增加至四線布設(shè),而原設(shè)計(jì)的
橋梁寬度難以滿足增加線路的要求。 因此,需要原有
多跨簡支混凝土 T 梁更換為變截面超寬連續(xù)鋼箱梁,
變截面鋼箱梁跨徑布置為 24 m + 32 m + 24 m,在鋼梁
梁底部設(shè)置六條滑道,采用橫向整體頂推法進(jìn)行施工。
鋼箱梁采用單箱三室斜腹板箱形截面(圖 1),沿縱橋向
頂板寬由11. 64 m 逐漸變大至18. 25 m,底板寬由5. 98 m
逐漸擴(kuò)大至 12. 60 m,頂板懸臂寬 2. 33 m,梁高 2. 4 m;
頂、底板厚度分別為19 mm 與 20 mm 橋面設(shè)置 2%雙向
橫坡。 縱橋向每隔3 m 設(shè)置空腹式橫肋板,隔板開孔,縱
肋連續(xù)通過,變截面連續(xù)鋼箱梁橫向頂推如圖2 所示。
圖 1 箱梁截面布置
圖 2 變截面連續(xù)鋼箱梁橫向頂推示意圖
2 多尺度建?;驹?/p>
建立多尺度模型的關(guān)鍵,在于跨尺度界面單元的
連接[7]
,如梁單元與實(shí)體單元的連接。 基于位移協(xié)調(diào)
方法,建立了梁單元和實(shí)體單元連接的多尺度模型,
實(shí)現(xiàn)了梁單元與實(shí)體單元的耦合連接。
圖 3 為跨尺度界面不同單元節(jié)點(diǎn)位移協(xié)調(diào),Si ( i
= 1,2,. . . ,n)和 B 分別為實(shí)體單元和梁單元節(jié)點(diǎn),M
和 N 分別為彎矩和軸力,α 為 Y 軸方向轉(zhuǎn)角。 在彎矩
和軸力作用下,當(dāng)梁單元受力變形時,跨尺度界面的
節(jié)點(diǎn)位移方程為:
ΔXsi = ΔXB + Rsi
sinα (1)
ΔZsi = ΔZB + Rsi(cosα - 1) (2)
式中:ΔXsi,ΔXB分別為實(shí)體單元節(jié)點(diǎn) Si和梁單元節(jié)
點(diǎn) B 的 X 軸向位移;Zsi和 ZB分別為實(shí)體單元節(jié)點(diǎn) Si和
梁單元節(jié)點(diǎn) B 的 Z 軸坐標(biāo),ΔZsi ,ΔZB分別為實(shí)體單元節(jié)
點(diǎn) Si和梁單元節(jié)點(diǎn) B 的 Z 軸向位移;Rsi = Zsi - ZB。
當(dāng)實(shí)體單元受力變形時,跨尺度界面的節(jié)點(diǎn)位移
方程為:
tanα =
ΔXsn - ΔXs1
h
(3)
ΔZB =
1
n
∑
n
i = 1
ΔZsi (4)
ΔXB =
1
n
∑
n
i = 1
ΔXsi (5)
式中:h 為實(shí)體單元 Z 軸方向高度。 根據(jù)上述原
理,在界面上,以大尺度模型上的節(jié)點(diǎn) B 為主節(jié)點(diǎn),小
尺度模型上的 Si節(jié)點(diǎn)為從節(jié)點(diǎn),在 B 節(jié)點(diǎn)和 Si節(jié)點(diǎn)之
間建立一個剛性梁,保證 B 節(jié)點(diǎn)與 Si節(jié)點(diǎn)之間的位移
協(xié)調(diào),推導(dǎo)出界面連接的約束方程,并通過有限元軟
件 ABAQUS,實(shí)現(xiàn)多尺度模型的建立。
圖 3 節(jié)點(diǎn)位移協(xié)調(diào)示意圖
3 鋼箱梁多尺度模型建立與結(jié)果驗(yàn)證
3. 1 有限元模型建立
為了全面比較梁單元模型與多尺度有限元模型
的計(jì)算優(yōu)劣,驗(yàn)證多尺度有限元模型計(jì)算中的有效性
以及正確性,針對上文變截面超寬連續(xù)鋼箱梁,分別
采用 Midas 軟件建立梁單元模型、ABAQUS 軟件建立
梁單元模型,用實(shí)體—梁耦合模型進(jìn)行分析計(jì)算,箱
梁底部采用六條滑道支撐,如圖 4 所示。 多尺度箱梁
模型采用梁單元與實(shí)體單元耦合建模,箱梁實(shí)體模型
設(shè)置在四號滑道的左側(cè)。 箱梁實(shí)體采用線性四邊形
殼單元(S4R)進(jìn)行建模,實(shí)體長度 6. 8 m,取值為梁高
的 2 - 3 倍,用于分析頂推過程的局部受力性能;而其